{"id":1378,"date":"2026-07-31T03:22:15","date_gmt":"2026-07-31T03:22:15","guid":{"rendered":"https:\/\/lift-cylinders.com\/?p=1378"},"modified":"2026-07-31T03:22:15","modified_gmt":"2026-07-31T03:22:15","slug":"telescopic-bed-lift-cylinders-for-agricultural-dump-trucks","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/lift-cylinders.com\/pt\/application\/telescopic-bed-lift-cylinders-for-agricultural-dump-trucks\/","title":{"rendered":"Cilindros telesc\u00f3picos para eleva\u00e7\u00e3o da carroceria de caminh\u00f5es basculantes agr\u00edcolas"},"content":{"rendered":"
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S\u00e9rie de Equipamentos de Transporte Agr\u00edcola \u00b7 Monografia XVII<\/span><\/p>\n<\/div>\n

Cilindros telesc\u00f3picos para eleva\u00e7\u00e3o da carroceria de caminh\u00f5es basculantes agr\u00edcolas<\/h1>\n

Caminh\u00f5es basculantes agr\u00edcolas, reboques para transporte em campo e caminh\u00f5es de colheita fora de estrada operam sob severas demandas mec\u00e2nicas, transportando cargas pesadas de gr\u00e3os, argila \u00famida, beterraba sacarina e fertilizantes org\u00e2nicos em terrenos agr\u00edcolas n\u00e3o pavimentados. Durante o basculamento, esses ve\u00edculos submetem os atuadores hidr\u00e1ulicos a picos extremos de press\u00e3o din\u00e2mica e cargas de flex\u00e3o lateral. Este guia de engenharia com mais de 2.500 palavras apresenta uma an\u00e1lise exaustiva de cilindros de eleva\u00e7\u00e3o telesc\u00f3picos de a\u00e7\u00e3o simples e dupla, soldados e de m\u00faltiplos est\u00e1gios. Examinamos a cinem\u00e1tica do basculamento em solos macios, a metalurgia dos a\u00e7os-liga 27SiMn e 42CrMo, as causas principais de trincas longitudinais no corpo do cilindro e vazamento do retentor de \u00f3leo, a mec\u00e2nica de camisas de parede espessa e pesada, sistemas de veda\u00e7\u00e3o resistentes a impactos e projetos aprimorados de sobreposi\u00e7\u00e3o de guias, projetados para suportar ambientes agr\u00edcolas abrasivos.<\/p>\n

Metalurgia 27SiMn \/ 42CrMo<\/span>
\nDesign de barril de parede espessa<\/span>
\nPreven\u00e7\u00e3o de Vazamento de Veda\u00e7\u00e3o<\/span><\/div>\n<\/div>\n<\/header>\n

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\nMatriz de especifica\u00e7\u00f5es de engenharia para cilindros de eleva\u00e7\u00e3o de caminh\u00f5es basculantes agr\u00edcolas<\/h2>\n

Os seguintes par\u00e2metros de engenharia estabelecem os padr\u00f5es estruturais, metal\u00fargicos, de veda\u00e7\u00e3o e operacionais necess\u00e1rios para cilindros de eleva\u00e7\u00e3o telesc\u00f3picos de m\u00faltiplos est\u00e1gios utilizados em ve\u00edculos basculantes agr\u00edcolas.<\/p>\n

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Par\u00e2metro de engenharia<\/th>\nNorma de especifica\u00e7\u00e3o para caminh\u00f5es basculantes agr\u00edcolas<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Categoria e aplica\u00e7\u00e3o do equipamento<\/td>\nVe\u00edculos de transporte agr\u00edcola \/ Caminh\u00f5es basculantes e caminh\u00f5es agr\u00edcolas<\/td>\n<\/tr>\n
Perfil de movimento do subsistema<\/td>\nSistema de eleva\u00e7\u00e3o de cama e basculamento de caixas \/ Circuito de extens\u00e3o linear multiest\u00e1gios<\/td>\n<\/tr>\n
Nome do cilindro hidr\u00e1ulico<\/td>\nCilindro de eleva\u00e7\u00e3o telesc\u00f3pico de v\u00e1rios est\u00e1gios para camas (com mangas de 3 a 5 est\u00e1gios)<\/td>\n<\/tr>\n
Modo de a\u00e7\u00e3o e tipo estrutural<\/td>\nA\u00e7\u00e3o simples (retra\u00e7\u00e3o por gravidade) ou a\u00e7\u00e3o dupla (compress\u00e3o\/tra\u00e7\u00e3o hidr\u00e1ulica)<\/td>\n<\/tr>\n
Constru\u00e7\u00e3o de f\u00e1brica<\/td>\nArquitetura de alojamento de base soldado de penetra\u00e7\u00e3o total e colar de munh\u00e3o<\/td>\n<\/tr>\n
Metalurgia de Sistemas de Materiais<\/td>\nTubos de a\u00e7o liga sem costura 27SiMn (GB\/T 17396) ou 42CrMo (GB\/T 3077)<\/td>\n<\/tr>\n
Acabamento de superf\u00edcie e revestimento<\/td>\nRevestimento de cromo duro microfissurado (30\u201340 \u03bcm) \/ Multicamadas de n\u00edquel-cromo<\/td>\n<\/tr>\n
Classifica\u00e7\u00e3o de classifica\u00e7\u00e3o ambiental<\/td>\nCarga pesada + Poeira de s\u00edlica em suspens\u00e3o + Lama e \u00e1gua pastosa + Exposi\u00e7\u00e3o a \u00e1cidos org\u00e2nicos<\/td>\n<\/tr>\n
Perfil das Condi\u00e7\u00f5es de Trabalho<\/td>\nAumento da carga de culturas pegajosas (silagem, ra\u00edzes enlameadas) + picos de press\u00e3o > 35 MPa<\/td>\n<\/tr>\n
Falha Prim\u00e1ria Mitigada<\/td>\nRuptura\/vazamento do retentor de \u00f3leo e trincas por fadiga longitudinal no cilindro do motor<\/td>\n<\/tr>\n
Pontos-chave de engenharia recomendados<\/td>\nRela\u00e7\u00e3o de cano de parede espessa e pesada + veda\u00e7\u00f5es de amortecimento resistentes a impactos + sobreposi\u00e7\u00e3o aprimorada<\/td>\n<\/tr>\n
Press\u00e3o nominal de opera\u00e7\u00e3o<\/td>\nPress\u00e3o de al\u00edvio hidr\u00e1ulico de trabalho: 18,0 MPa a 25,0 MPa (180 \u2013 250 bar)<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n<\/section>\n

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\nCinem\u00e1tica de ca\u00e7ambas basculantes agr\u00edcolas e din\u00e2mica de eleva\u00e7\u00e3o em m\u00faltiplos est\u00e1gios<\/h2>\n

Caminh\u00f5es basculantes agr\u00edcolas e reboques basculantes tracionados por tratores transportam uma grande variedade de materiais agr\u00edcolas a granel. A densidade da carga varia drasticamente \u2014 desde silagem de forragem picada leve (300 a 500 kg\/m\u00b3) at\u00e9 solo superficial \u00famido e denso, cascalho e beterraba sacarina (1.600 a 2.200 kg\/m\u00b3). Elevar uma ca\u00e7amba basculante totalmente carregada, de 15 a 30 toneladas, a um \u00e2ngulo de inclina\u00e7\u00e3o de descarga de 45 a 50 graus requer um empuxo hidr\u00e1ulico significativo.<\/p>\n

Para atingir o comprimento de curso estendido necess\u00e1rio (de 3.000 mm a 5.500 mm), mantendo ao mesmo tempo um espa\u00e7o compacto e fechado sob a estrutura da ca\u00e7amba basculante, os fabricantes de ve\u00edculos agr\u00edcolas utilizam sistemas telesc\u00f3picos de m\u00faltiplos est\u00e1gios. cilindros de eleva\u00e7\u00e3o hidr\u00e1ulica<\/a>Montados sob a antepara frontal (configura\u00e7\u00e3o de i\u00e7amento frontal) ou no meio da carroceria em suportes de munh\u00e3o (configura\u00e7\u00e3o sob a carroceria), esses atuadores acomodam v\u00e1rias camisas tubulares de est\u00e1gio dentro de um \u00fanico cilindro externo principal.<\/p>\n

Equa\u00e7\u00f5es de redu\u00e7\u00e3o sequencial de \u00e1rea e empuxo hidr\u00e1ulico<\/h3>\n

A ordem de extens\u00e3o em um cilindro telesc\u00f3pico \u00e9 determinada pela \u00e1rea de superf\u00edcie hidr\u00e1ulica efetiva. Quando o \u00f3leo hidr\u00e1ulico pressurizado entra na base do cilindro, ele atua em todas as mangas dos est\u00e1gios. Como o Est\u00e1gio 1 possui a maior \u00e1rea de superf\u00edcie transversal, ele gera a maior for\u00e7a de empuxo e se estende primeiro. Assim que o Est\u00e1gio 1 atinge seu anel de parada mec\u00e2nico interno, o Est\u00e1gio 2 se estende, seguido pelo Est\u00e1gio 3 e pelos est\u00e1gios menores subsequentes.<\/p>\n

A for\u00e7a de empuxo hidr\u00e1ulico Fimpulso(i)<\/sub> gerado na etapa manga i \u00e9 definido como:<\/p>\n

Fimpulso(i)<\/sub> = Phidr<\/sub> \u00d7 Aest\u00e1gio(i)<\/sub> = Phidr<\/sub> \u00d7 (\u03c0 \u00d7 Dest\u00e1gio(i)<\/sub>2<\/sup> \/ 4)<\/div>\n

Onde Phidr<\/sub> \u00e9 a press\u00e3o da linha e Dest\u00e1gio(i)<\/sub> \u00e9 o di\u00e2metro externo efetivo da manga do est\u00e1gio i. A for\u00e7a de empuxo diminui gradualmente \u00e0 medida que cada est\u00e1gio menor se estende. Essa redu\u00e7\u00e3o de for\u00e7a est\u00e1 alinhada com a geometria de basculamento: conforme a ca\u00e7amba basculante se inclina para cima sobre os pinos da dobradi\u00e7a traseira, a dist\u00e2ncia do bra\u00e7o de alavanca entre o centro de gravidade da carga da colheita e a dobradi\u00e7a traseira diminui, enquanto o material desliza para fora da porta traseira, reduzindo o torque de eleva\u00e7\u00e3o necess\u00e1rio.<\/p>\n

\"Cilindro<\/div>\n

A din\u00e2mica do desprendimento de cargas pegajosas em culturas agr\u00edcolas<\/h3>\n

Um desafio operacional significativo no basculamento agr\u00edcola ocorre ao lidar com materiais pegajosos, como esterco \u00famido, silagem congelada ou beterraba sacarina enlameada. Esses materiais aderem aos cantos frontais da ca\u00e7amba de a\u00e7o. Quando o operador aciona a v\u00e1lvula de controle do guincho, a press\u00e3o hidr\u00e1ulica aumenta rapidamente para vencer essa ader\u00eancia est\u00e1tica.<\/p>\n

Quando a carga presa se desprende repentinamente e desliza para tr\u00e1s, a perda de massa frontal cria uma r\u00e1pida mudan\u00e7a de momento. Esse rebote da carga transmite picos de press\u00e3o din\u00e2mica (P).espinho<\/sub> > 35,0 MPa) atrav\u00e9s da coluna de \u00f3leo, submetendo os cilindros e as veda\u00e7\u00f5es das gaxetas dos est\u00e1gios a cargas de impacto severas.<\/p>\n<\/section>\n

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\nAn\u00e1lise de falha de causa raiz: explos\u00e3o do selo de \u00f3leo e rachadura do barril (\u6cb9\u5c01\u7206\u88c2\/\u7f38\u7b52\u88c2\u7eb9)<\/h2>\n

Em opera\u00e7\u00f5es agr\u00edcolas de campo, os cilindros telesc\u00f3picos utilit\u00e1rios enfrentam cargas de choque severas e flex\u00e3o lateral. Relat\u00f3rios de falhas em campo indicam dois modos principais de falha estrutural: Explos\u00e3o do selo de \u00f3leo entre est\u00e1gios (\u6cb9\u5c01\u7206\u88c2)<\/strong> e Rachadura longitudinal por fadiga no cilindro do cilindro (\u7f38\u7b52\u88c2\u7eb9)<\/strong>.<\/p>\n

Para entender essas falhas, \u00e9 necess\u00e1rio analisar a intera\u00e7\u00e3o entre picos de press\u00e3o hidr\u00e1ulica din\u00e2mica, expans\u00e3o el\u00e1stica do cilindro e momentos de flex\u00e3o lateral em solos moles.<\/p>\n

1. F\u00edsica da Expans\u00e3o do Barril e Explos\u00e3o do Selo de \u00d3leo (\u6cb9\u5c01\u7206\u88c2)<\/h3>\n

Os est\u00e1gios cil\u00edndricos telesc\u00f3picos consistem em tubos aninhados de paredes relativamente finas. Quando ocorre um pico de press\u00e3o din\u00e2mica (Pespinho<\/sub> \u2265 35,0 MPa) ocorre durante o desacoplamento inicial da carga, a camisa externa do est\u00e1gio principal atua como um vaso de press\u00e3o, sofrendo expans\u00e3o circunferencial radial el\u00e1stica (\u0394rbarril<\/sub>):<\/p>\n

\u0394rbarril<\/sub> = (Pespinho<\/sub> \u00d7 Rdentro<\/sub>2<\/sup>) \/ (E \u00d7 tparede<\/sub>)<\/div>\n

Onde Rdentro<\/sub> \u00e9 o raio do tubo interno, E \u00e9 o m\u00f3dulo de elasticidade do a\u00e7o (206 GPa) e tparede<\/sub> \u00e9 a espessura da parede do tubo. Se a espessura da parede tparede<\/sub> Se estiver subdimensionado, a expans\u00e3o radial aumenta o espa\u00e7o livre atr\u00e1s da veda\u00e7\u00e3o da gaxeta.<\/p>\n

Sob alta press\u00e3o hidr\u00e1ulica, as veda\u00e7\u00f5es padr\u00e3o de elast\u00f4mero de poliuretano se projetam para dentro dessa folga alargada. \u00c0 medida que o est\u00e1gio se retrai, a borda met\u00e1lica afiada da gaxeta corta fragmentos da extremidade da veda\u00e7\u00e3o extrudada \u2014 um processo conhecido como \"corte por extrus\u00e3o\". Sob ciclos repetidos de choque, a extremidade da veda\u00e7\u00e3o perde o suporte estrutural, resultando em vazamento de \u00f3leo de alta press\u00e3o atrav\u00e9s do l\u00e1bio da veda\u00e7\u00e3o (rompimento catastr\u00f3fico da veda\u00e7\u00e3o) e espalhando \u00f3leo hidr\u00e1ulico pela estrutura do caminh\u00e3o.<\/p>\n

\"Desenho<\/div>\n

2. Concentra\u00e7\u00e3o de tens\u00e3o do aro e rachadura longitudinal do barril (\u7f38\u7b52\u88c2\u7eb9)<\/h3>\n

Simultaneamente, a parede interna do tubo de palco sem costura sofre uma severa tens\u00e3o circunferencial (\u03c3aro<\/sub>):<\/p>\n

\u03c3aro<\/sub> = (Pespinho<\/sub> \u00d7 Ddentro<\/sub>) \/ (2 \u00d7 tparede<\/sub>)<\/div>\n

Quando um caminh\u00e3o basculante agr\u00edcola tomba uma carga pesada em terreno macio e irregular, as for\u00e7as de flex\u00e3o lateral introduzem uma tens\u00e3o de flex\u00e3o adicional (\u03c3curvatura<\/sub>) ao longo dos tubos do palco estendido. A tens\u00e3o circunferencial combinada com a tens\u00e3o de flex\u00e3o pode exceder a resist\u00eancia ao escoamento (\u03c3y<\/sub>) ou limite de fadiga de tubos de a\u00e7o carbono padr\u00e3o. Microfissuras iniciam-se no furo interno do tubo, propagando-se para fora ao longo de milhares de ciclos de inclina\u00e7\u00e3o at\u00e9 que uma trinca de fadiga longitudinal abra a parede do est\u00e1gio.<\/p>\n

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Choque de press\u00e3o din\u00e2mica<\/h4>\n

O desprendimento de cargas pegajosas de colheita gera picos de press\u00e3o severos acima de 35,0 MPa, for\u00e7ando os tubos de est\u00e1gio de paredes finas a se expandirem radialmente e sobrecarregando as gaxetas de veda\u00e7\u00e3o.<\/p>\n<\/div>\n

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Extrus\u00e3o e ruptura do calcanhar da veda\u00e7\u00e3o<\/h4>\n

As folgas ampliadas permitem que as bordas macias da veda\u00e7\u00e3o se projetem sob press\u00e3o. Ciclos repetidos desgastam o suporte da veda\u00e7\u00e3o at\u00e9 que o l\u00e1bio se rasgue e se desprenda.<\/p>\n<\/div>\n

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Divis\u00e3o longitudinal do tubo<\/h4>\n

A combina\u00e7\u00e3o de alta tens\u00e3o circunferencial e cargas de flex\u00e3o lateral excede os limites de fadiga do a\u00e7o, iniciando microfissuras internas que abrem a parede do cano.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/section>\n

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\nMetalurgia Estrutural: Sistemas de A\u00e7o Liga 27SiMn e 42CrMo<\/h2>\n

Para evitar rachaduras no cilindro e empenamento da camisa de est\u00e1gio sob severas cargas de tombamento agr\u00edcola, \u00e9 necess\u00e1rio um alto limite de escoamento do n\u00facleo e resist\u00eancia \u00e0 fadiga. Os a\u00e7os carbono estruturais padr\u00e3o (como o Q235B ou o AISI 1020) oferecem limites de escoamento em torno de 235 MPa, o que os torna inadequados para cilindros telesc\u00f3picos pesados \u200b\u200bde m\u00faltiplos est\u00e1gios.<\/p>\n

Cilindros basculantes agr\u00edcolas de alto desempenho utilizam tubos de liga sem costura trefilados a frio, normalizados ou temperados e revenidos, fabricados em \u201c27SiMn\u201d (a\u00e7o liga de sil\u00edcio-mangan\u00eas conforme GB\/T 17396) ou \u201c42CrMo\u201d (a\u00e7o liga de cromo-molibd\u00eanio conforme GB\/T 3077 \/ AISI 4140).<\/p>\n

1. Sistema de a\u00e7o-liga 27SiMn (metalurgia de sil\u00edcio-mangan\u00eas)<\/h3>\n

O a\u00e7o 27SiMn \u00e9 um a\u00e7o-liga estrutural de alta resist\u00eancia, amplamente especificado para cilindros hidr\u00e1ulicos telesc\u00f3picos. Sua formula\u00e7\u00e3o qu\u00edmica equilibra sil\u00edcio (1,10 \u2013 1,40%) e mangan\u00eas (1,10 \u2013 1,40%) com carbono (0,24 \u2013 0,32%). O sil\u00edcio aumenta a resist\u00eancia ao escoamento e o limite el\u00e1stico, enquanto o mangan\u00eas melhora a temperabilidade em paredes espessas do tubo.<\/p>\n

Ap\u00f3s t\u00eampera e revenido (Q&T), o 27SiMn apresenta uma resist\u00eancia ao escoamento (\u03c3s<\/sub>) \u2265 800 MPa e resist\u00eancia \u00e0 tra\u00e7\u00e3o m\u00e1xima (\u03c3b<\/sub>) \u2265 980 MPa, proporcionando excelente resist\u00eancia \u00e0 expans\u00e3o radial induzida por press\u00e3o.<\/p>\n

2. Sistema de a\u00e7o liga 42CrMo (Aplica\u00e7\u00f5es de servi\u00e7o extremamente pesado)<\/h3>\n

Para caminh\u00f5es basculantes agr\u00edcolas ultra-pesados \u200b\u200bque operam em terrenos inclinados, o a\u00e7o-liga 42CrMo \u00e9 especificado para todas as buchas de est\u00e1gio. Adi\u00e7\u00f5es de cromo (0,90 \u2013 1,20%) e molibd\u00eanio (0,15 \u2013 0,25%) proporcionam temperabilidade superior, resist\u00eancia \u00e0 fadiga e tenacidade ao impacto subzero (\u2265 45 J a -20 \u00b0C).<\/p>\n

O a\u00e7o 42CrMo temperado e revenido atinge uma resist\u00eancia ao escoamento (\u03c30.2<\/sub>) \u2265 850 MPa, permitindo que as mangas do palco se flexionem elasticamente sob cargas laterais severas e retornem \u00e0 retid\u00e3o perfeita sem curvatura permanente.<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Grau do material de a\u00e7o<\/th>\nResist\u00eancia ao Escoamento (\u03c3s<\/sub>)<\/th>\nResist\u00eancia \u00e0 tra\u00e7\u00e3o (\u03c3b<\/sub>)<\/th>\nEnergia de impacto Charpy (-20\u00b0C)<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Q235B (A\u00e7o Carbono Padr\u00e3o)<\/td>\n\u2265 235 MPa<\/td>\n370 \u2013 500 MPa<\/td>\n\u2264 20 J a +20\u00b0C<\/td>\n<\/tr>\n
Q345D (A\u00e7o de baixa liga)<\/td>\n\u2265 345 MPa<\/td>\n470 \u2013 630 MPa<\/td>\n\u2265 34 J a -20\u00b0C<\/td>\n<\/tr>\n
A\u00e7o liga 27SiMn (Q&T)<\/td>\n\u2265 800 MPa<\/td>\n\u2265 980 MPa<\/td>\n\u2265 39 J a -20\u00b0C<\/td>\n<\/tr>\n
A\u00e7o liga 42CrMo (Q&T)<\/td>\n\u2265 850 MPa<\/td>\n\u2265 1000 MPa<\/td>\n\u2265 45 J a -20\u00b0C<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

Prote\u00e7\u00e3o de superf\u00edcie multicamadas de n\u00edquel-cromo<\/h3>\n

A superf\u00edcie externa de cada manga de est\u00e1gio de 27SiMn ou 42CrMo \u00e9 retificada com precis\u00e3o e revestida eletroliticamente com uma camada de 30 \u03bcm a 40 \u03bcm de cromo duro microfissurado ou um revestimento duplex de n\u00edquel-cromo. A camada inferior de n\u00edquel bloqueia a umidade e os \u00e1cidos org\u00e2nicos (provenientes de esterco l\u00edquido e escoamento de fertilizantes), enquanto a camada externa de cromo duro proporciona uma dureza superficial de 58 a 62 HRC, resistindo a arranh\u00f5es abrasivos causados \u200b\u200bpor areia e lama do campo.<\/p>\n<\/section>\n

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\nConfigura\u00e7\u00e3o recomendada: mangas de parede espessa, veda\u00e7\u00f5es contra impacto e guias estendidas.<\/h2>\n
\"Cilindro<\/div>\n

Eliminar o rompimento do retentor de \u00f3leo e o trincamento do cilindro de est\u00e1gio em ve\u00edculos basculantes agr\u00edcolas exige um \"Pacote de Configura\u00e7\u00e3o Multiest\u00e1gios para Servi\u00e7o Pesado\" projetado com tr\u00eas melhorias estruturais: \"Rela\u00e7\u00f5es de Manga de Parede Espessa\", \"Matrizes de Veda\u00e7\u00e3o de Amortecimento Resistentes a Impactos\" e \"Sobreposi\u00e7\u00e3o de Guia Aprimorada\".<\/p>\n

1. Geometria da manga de parede espessa<\/h3>\n

Para evitar a expans\u00e3o el\u00e1stica do cilindro sob picos de press\u00e3o de mais de 35 MPa, a espessura da parede da luva do est\u00e1gio tparede<\/sub> \u00e9 calculado usando as equa\u00e7\u00f5es de parede espessa de Lam\u00e9, mantendo uma rela\u00e7\u00e3o de parede (K = D)fora<\/sub> \/ Ddentro<\/sub> \u2265 1,30). O aumento da espessura da parede reduz a tens\u00e3o circunferencial m\u00e1xima (\u03c3aro<\/sub>) e restringe a expans\u00e3o radial (\u0394rbarril<\/sub>) para menos de 0,02 mm, mantendo as folgas da gaxeta apertadas sob picos de press\u00e3o.<\/p>\n

2. Arquitetura de veda\u00e7\u00e3o de amortecimento resistente a impactos<\/h3>\n

Cada prensa-cabo utiliza um conjunto de veda\u00e7\u00e3o multicomponente projetado para absorver choques de press\u00e3o din\u00e2mica:<\/p>\n