{"id":1378,"date":"2026-07-31T03:22:15","date_gmt":"2026-07-31T03:22:15","guid":{"rendered":"https:\/\/lift-cylinders.com\/?p=1378"},"modified":"2026-07-31T03:22:15","modified_gmt":"2026-07-31T03:22:15","slug":"telescopic-bed-lift-cylinders-for-agricultural-dump-trucks","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/lift-cylinders.com\/fr\/application\/telescopic-bed-lift-cylinders-for-agricultural-dump-trucks\/","title":{"rendered":"V\u00e9rins t\u00e9lescopiques de levage de plateau pour camions-bennes agricoles"},"content":{"rendered":"
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S\u00e9rie Mat\u00e9riel de transport agricole \u00b7 Monographie XVII<\/span><\/p>\n<\/div>\n

V\u00e9rins t\u00e9lescopiques de levage de plateau pour camions-bennes agricoles<\/h1>\n

Les camions-bennes agricoles, les remorques de transport de champs et les tombereaux de r\u00e9colte tout-terrain fonctionnent dans des conditions m\u00e9caniques extr\u00eames, transportant de lourdes charges de c\u00e9r\u00e9ales, d'argile humide, de betteraves sucri\u00e8res et d'engrais organiques sur des terrains non pav\u00e9s. Lors du basculement, ces v\u00e9hicules soumettent les actionneurs hydrauliques \u00e0 des pics de pression dynamiques extr\u00eames et \u00e0 des contraintes de flexion lat\u00e9rale. Ce guide technique de plus de 2\u00a0500 mots pr\u00e9sente une analyse exhaustive des v\u00e9rins de levage t\u00e9lescopiques multi-\u00e9tages soud\u00e9s, \u00e0 simple et double effet. Nous examinons la cin\u00e9matique du basculement sur sols meubles, la m\u00e9tallurgie des aciers alli\u00e9s 27SiMn et 42CrMo, les causes profondes de la fissuration longitudinale du corps du v\u00e9rin et de la d\u00e9faillance du joint d'huile, la m\u00e9canique des chemises \u00e0 parois \u00e9paisses, les syst\u00e8mes d'\u00e9tanch\u00e9it\u00e9 r\u00e9sistants aux chocs et les conceptions de recouvrement de guidage am\u00e9lior\u00e9es, con\u00e7ues pour r\u00e9sister aux environnements agricoles abrasifs.<\/p>\n

M\u00e9tallurgie 27SiMn \/ 42CrMo<\/span>
\nConception de canon \u00e0 paroi \u00e9paisse<\/span>
\nPr\u00e9vention de l'\u00e9clatement des joints<\/span><\/div>\n<\/div>\n<\/header>\n

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\nTableau des sp\u00e9cifications techniques des v\u00e9rins de levage pour camions-bennes agricoles<\/h2>\n

Les param\u00e8tres d'ing\u00e9nierie suivants \u00e9tablissent les crit\u00e8res structurels, m\u00e9tallurgiques, d'\u00e9tanch\u00e9it\u00e9 et op\u00e9rationnels requis pour les v\u00e9rins de levage t\u00e9lescopiques \u00e0 plusieurs \u00e9tages utilis\u00e9s dans les v\u00e9hicules de bennes agricoles.<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Param\u00e8tre d'ing\u00e9nierie<\/th>\nNorme de sp\u00e9cification des camions-bennes agricoles<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Cat\u00e9gorie et application des \u00e9quipements<\/td>\nV\u00e9hicules de transport agricole \/ Camions-bennes agricoles<\/td>\n<\/tr>\n
Profil de mouvement du sous-syst\u00e8me<\/td>\nSyst\u00e8me de levage de lit et de basculement de caisse \/ Circuit d'extension lin\u00e9aire multi-\u00e9tapes<\/td>\n<\/tr>\n
Nom du v\u00e9rin hydraulique<\/td>\nV\u00e9rin de levage t\u00e9lescopique multi-\u00e9tages pour lit (manchons \u00e0 3 ou 5 \u00e9tages)<\/td>\n<\/tr>\n
Mode d'action et type structurel<\/td>\nSimple effet (r\u00e9traction par gravit\u00e9) ou double effet (pouss\u00e9e\/traction hydraulique)<\/td>\n<\/tr>\n
Construction manufacturi\u00e8re<\/td>\nArchitecture du bo\u00eetier de base soud\u00e9 \u00e0 p\u00e9n\u00e9tration compl\u00e8te et du collier de tourillon<\/td>\n<\/tr>\n
M\u00e9tallurgie des syst\u00e8mes de mat\u00e9riaux<\/td>\nTubes en acier alli\u00e9 sans soudure 27SiMn (GB\/T 17396) ou 42CrMo (GB\/T 3077)<\/td>\n<\/tr>\n
Finition de surface et placage<\/td>\nPlacage chrom\u00e9 dur microfissur\u00e9 (30\u201340 \u03bcm) \/ multicouche nickel-chrome<\/td>\n<\/tr>\n
Classe de notation environnementale<\/td>\nCharge utile importante + Poussi\u00e8res de silice en suspension dans l'air + Eau boueuse et limoneuse + Exposition aux acides organiques<\/td>\n<\/tr>\n
Profil des conditions de travail<\/td>\nAugmentation de la charge des r\u00e9coltes collantes (ensilage, racines boueuses) + pics de pression > 35 MPa<\/td>\n<\/tr>\n
D\u00e9faillance primaire att\u00e9nu\u00e9e<\/td>\nRupture du joint d'huile et fissuration longitudinale par fatigue du cylindre<\/td>\n<\/tr>\n
Points cl\u00e9s d'ing\u00e9nierie recommand\u00e9s<\/td>\nRapport de diam\u00e8tre du canon \u00e0 paroi \u00e9paisse + Joints d'\u00e9tanch\u00e9it\u00e9 r\u00e9sistants aux chocs + Chevauchement am\u00e9lior\u00e9<\/td>\n<\/tr>\n
Pression de service nominale<\/td>\nPression de d\u00e9charge hydraulique de service\u00a0: 18,0 MPa \u00e0 25,0 MPa (180 \u00e0 250 bar)<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n<\/section>\n

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\nCin\u00e9matique des bennes basculantes agricoles et dynamique de levage multi-\u00e9tapes<\/h2>\n

Les camions-bennes agricoles et les semi-remorques \u00e0 benne basculante tract\u00e9es par tracteur transportent une grande vari\u00e9t\u00e9 de mat\u00e9riaux agricoles en vrac. La densit\u00e9 de la charge utile varie consid\u00e9rablement\u00a0: de l\u2019ensilage de fourrage hach\u00e9 l\u00e9ger (300 \u00e0 500\u00a0kg\/m\u00b3) \u00e0 la terre v\u00e9g\u00e9tale humide dense, au gravier et aux betteraves sucri\u00e8res (1\u00a0600 \u00e0 2\u00a0200\u00a0kg\/m\u00b3). Lever une benne de 15 \u00e0 30\u00a0tonnes, pleine, \u00e0 un angle d\u2019inclinaison de d\u00e9chargement de 45 \u00e0 50\u00a0degr\u00e9s exige une importante pouss\u00e9e hydraulique.<\/p>\n

Pour atteindre la course \u00e9tendue requise (de 3\u00a0000 mm \u00e0 5\u00a0500 mm) tout en conservant un encombrement r\u00e9duit sous le ch\u00e2ssis de la benne, les constructeurs de v\u00e9hicules agricoles utilisent des syst\u00e8mes t\u00e9lescopiques multi-\u00e9tages. v\u00e9rins hydrauliques de levage<\/a>Mont\u00e9s soit sous la cloison avant (configuration de levage avant), soit au milieu du corps sur des supports \u00e0 tourillon (configuration sous le corps), ces actionneurs imbriquent plusieurs manchons tubulaires d'\u00e9tage dans un seul corps de cylindre ext\u00e9rieur principal.<\/p>\n

\u00c9quations de r\u00e9duction s\u00e9quentielle de la section et de la pouss\u00e9e hydraulique<\/h3>\n

L'ordre de d\u00e9ploiement d'un v\u00e9rin t\u00e9lescopique est d\u00e9termin\u00e9 par la surface hydraulique effective. Lorsque l'huile hydraulique sous pression p\u00e9n\u00e8tre dans la base du v\u00e9rin, elle agit sur tous les manchons d'\u00e9tage. Le premier \u00e9tage, poss\u00e9dant la plus grande surface de section, g\u00e9n\u00e8re la force de pouss\u00e9e la plus importante et se d\u00e9ploie en premier. Une fois que le premier \u00e9tage atteint sa but\u00e9e m\u00e9canique interne, le deuxi\u00e8me \u00e9tage se d\u00e9ploie, suivi du troisi\u00e8me, puis des \u00e9tages suivants.<\/p>\n

La force de pouss\u00e9e hydraulique Fpouss\u00e9e(i)<\/sub> g\u00e9n\u00e9r\u00e9 \u00e0 l'\u00e9tape manchon i est d\u00e9fini comme\u00a0:<\/p>\n

Fpouss\u00e9e(i)<\/sub> = Phydraulique<\/sub> \u00d7 A\u00e9tape(i)<\/sub> = Phydraulique<\/sub> \u00d7 (\u03c0 \u00d7 D\u00e9tape(i)<\/sub>2<\/sup> \/ 4)<\/div>\n

O\u00f9 Phydraulique<\/sub> est la pression de la ligne et D\u00e9tape(i)<\/sub> Le diam\u00e8tre ext\u00e9rieur effectif du manchon d'\u00e9tage i est not\u00e9 . La pouss\u00e9e diminue par paliers \u00e0 mesure que chaque \u00e9tage s'allonge. Cette r\u00e9duction de force est li\u00e9e \u00e0 la g\u00e9om\u00e9trie du basculement\u00a0: lorsque la benne bascule vers le haut sur ses axes de charni\u00e8re arri\u00e8re, la distance du bras de levier entre le centre de gravit\u00e9 de la charge de r\u00e9colte et la charni\u00e8re arri\u00e8re diminue, tandis que le mat\u00e9riau glisse hors du hayon, r\u00e9duisant ainsi le couple de levage n\u00e9cessaire.<\/p>\n

\"V\u00e9rin<\/div>\n

La dynamique du d\u00e9logement des charges utiles de cultures collantes<\/h3>\n

Un d\u00e9fi majeur lors du d\u00e9versement de mat\u00e9riaux agricoles se pose lors de la manutention de produits collants tels que le fumier humide, l'ensilage congel\u00e9 ou les betteraves sucri\u00e8res charg\u00e9es de boue. Ces mat\u00e9riaux adh\u00e8rent aux angles avant de la benne en acier. Lorsque l'op\u00e9rateur actionne la vanne de commande du levage, la pression hydraulique augmente rapidement pour vaincre cette adh\u00e9rence statique.<\/p>\n

Lorsque la charge bloqu\u00e9e se lib\u00e8re brusquement et glisse vers l'arri\u00e8re, la perte de masse \u00e0 l'avant engendre un changement rapide de quantit\u00e9 de mouvement. Ce rebond de la charge transmet des pics de pression dynamique (Ppointe<\/sub> > 35,0 MPa) \u00e0 travers la colonne d'huile, soumettant les corps de cylindre et les joints d'\u00e9tanch\u00e9it\u00e9 d'\u00e9tage \u00e0 une charge d'impact s\u00e9v\u00e8re.<\/p>\n<\/section>\n

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\nAnalyse des causes profondes des d\u00e9faillances\u00a0: \u00e9clatement du joint d'huile et fissuration du baril (\u6cb9\u5c01\u7206\u88c2\/\u7f38\u7b52\u88c2\u7eb9)<\/h2>\n

Lors des travaux agricoles, les v\u00e9rins t\u00e9lescopiques utilitaires sont soumis \u00e0 des chocs importants et \u00e0 une flexion lat\u00e9rale. Les rapports de pannes sur le terrain font \u00e9tat de deux principaux modes de d\u00e9faillance structurelle\u00a0: \u00c9ruption du joint d'huile inter-\u00e9tages (\u6cb9\u5c01\u7206\u88c2)<\/strong> et Fissuration par fatigue longitudinale du barillet de cylindre (\u7f38\u7b52\u88c2\u7eb9)<\/strong>.<\/p>\n

Comprendre ces d\u00e9faillances n\u00e9cessite d'analyser l'interaction entre les pics de pression hydraulique dynamiques, la dilatation \u00e9lastique du canon et les moments de flexion lat\u00e9rale sur un sol meuble.<\/p>\n

1. Physique de l'expansion du baril et de l'\u00e9clatement du joint d'huile (\u6cb9\u5c01\u7206\u88c2)<\/h3>\n

Les platines t\u00e9lescopiques sont constitu\u00e9es de tubes embo\u00eet\u00e9s \u00e0 parois relativement minces. Lorsqu'une pointe de pression dynamique (P) survient,pointe<\/sub> (\u2265 35,0 MPa) se produit lors du d\u00e9sencastrement initial de la charge, le manchon ext\u00e9rieur de l'\u00e9tage parent agit comme un r\u00e9cipient sous pression, subissant une expansion circonf\u00e9rentielle radiale \u00e9lastique (\u0394rbaril<\/sub>):<\/p>\n

\u0394rbaril<\/sub> = (Ppointe<\/sub> \u00d7 R\u00e0 l'int\u00e9rieur<\/sub>2<\/sup>) \/ (E \u00d7 tmur<\/sub>)<\/div>\n

O\u00f9 R\u00e0 l'int\u00e9rieur<\/sub> est le rayon du tube int\u00e9rieur, E est le module d'\u00e9lasticit\u00e9 de l'acier (206 GPa), et tmur<\/sub> est l'\u00e9paisseur de la paroi du tube. Si l'\u00e9paisseur de la paroi tmur<\/sub> si elle est sous-dimensionn\u00e9e, l'expansion radiale \u00e9largit l'espace de d\u00e9gagement derri\u00e8re le joint d'\u00e9tanch\u00e9it\u00e9.<\/p>\n

Sous haute pression hydraulique, les joints en \u00e9lastom\u00e8re de polyur\u00e9thane standard s'extrudant dans cet espace \u00e9largi. Lors du retrait de l'\u00e9tage, le bord m\u00e9tallique tranchant du presse-\u00e9toupe arrache des fragments du talon du joint extrud\u00e9 \u2013 un ph\u00e9nom\u00e8ne appel\u00e9 \u00ab grignotage par extrusion \u00bb. Sous l'effet de chocs r\u00e9p\u00e9t\u00e9s, le talon du joint perd son support structurel, ce qui provoque une fuite d'huile sous haute pression \u00e0 travers la l\u00e8vre du joint (rupture catastrophique) et la projection d'huile hydraulique sur le ch\u00e2ssis du camion.<\/p>\n

\"Dessin<\/div>\n

2. Concentration de contrainte du cerceau et fissuration longitudinale du baril (\u7f38\u7b52\u88c2\u7eb9)<\/h3>\n

Simultan\u00e9ment, la paroi int\u00e9rieure du tube de sc\u00e8ne sans soudure subit une contrainte circonf\u00e9rentielle s\u00e9v\u00e8re (\u03c3cerceau<\/sub>):<\/p>\n

\u03c3cerceau<\/sub> = (Ppointe<\/sub> \u00d7 D\u00e0 l'int\u00e9rieur<\/sub>) \/ (2 \u00d7 tmur<\/sub>)<\/div>\n

Lorsqu'un camion-benne agricole d\u00e9verse une lourde charge sur un sol meuble et irr\u00e9gulier, des forces de flexion lat\u00e9rales introduisent une contrainte de flexion suppl\u00e9mentaire (\u03c3flexion<\/sub>) \u00e0 travers les tubes de l'\u00e9tage \u00e9tendu. La contrainte circonf\u00e9rentielle et la contrainte de flexion combin\u00e9es peuvent d\u00e9passer la limite d'\u00e9lasticit\u00e9 (\u03c3y<\/sub>) ou la limite de fatigue des tubes en acier au carbone standard. Des microfissures se forment \u00e0 l'int\u00e9rieur du tube et se propagent vers l'ext\u00e9rieur sur des milliers de cycles de basculement jusqu'\u00e0 ce qu'une fissure de fatigue longitudinale perfore la paroi de l'\u00e9tage.<\/p>\n

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Choc de pression dynamique<\/h4>\n

Le d\u00e9logement des charges de r\u00e9colte collantes g\u00e9n\u00e8re de fortes pointes de pression sup\u00e9rieures \u00e0 35,0 MPa, for\u00e7ant les tubes d'\u00e9tage \u00e0 parois minces \u00e0 se dilater radialement et surcontraignant les presse-\u00e9toupes.<\/p>\n<\/div>\n

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Extrusion et rupture du talon scell\u00e9<\/h4>\n

L'\u00e9largissement des jeux permet aux talons des joints souples de s'extruder sous la pression. Les cycles r\u00e9p\u00e9t\u00e9s rongent le support du joint jusqu'\u00e0 ce que la l\u00e8vre se d\u00e9chire et c\u00e8de.<\/p>\n<\/div>\n

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Division longitudinale du tube<\/h4>\n

La combinaison de fortes contraintes circonf\u00e9rentielles et de charges de flexion lat\u00e9rale d\u00e9passe les limites de fatigue de l'acier, amor\u00e7ant des microfissures \u00e0 l'int\u00e9rieur du canon qui fendent la paroi du canon.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/section>\n

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\nM\u00e9tallurgie structurale\u00a0: syst\u00e8mes d\u2019aciers alli\u00e9s 27SiMn et 42CrMo<\/h2>\n

Pour \u00e9viter la fissuration du corps et la d\u00e9formation du manchon sous l'effet de fortes charges de basculement en agriculture, il est n\u00e9cessaire d'obtenir une limite d'\u00e9lasticit\u00e9 et une r\u00e9sistance \u00e0 la fatigue \u00e9lev\u00e9es. Les aciers au carbone de construction standard (tels que le Q235B ou l'AISI 1020) pr\u00e9sentent une limite d'\u00e9lasticit\u00e9 d'environ 235 MPa, ce qui les rend inadapt\u00e9s aux v\u00e9rins t\u00e9lescopiques multi-\u00e9tages lourds.<\/p>\n

Les v\u00e9rins de benne agricoles haute performance utilisent des tubes en alliage sans soudure \u00e9tir\u00e9s \u00e0 froid, normalis\u00e9s ou tremp\u00e9s et revenus, fabriqu\u00e9s \u00e0 partir de \u00ab 27SiMn \u00bb (acier alli\u00e9 au silicium-mangan\u00e8se selon GB\/T 17396) ou de \u00ab 42CrMo \u00bb (acier alli\u00e9 au chrome-molybd\u00e8ne selon GB\/T 3077 \/ AISI 4140).<\/p>\n

1. Syst\u00e8me d'acier alli\u00e9 27SiMn (m\u00e9tallurgie silicium-mangan\u00e8se)<\/h3>\n

L'acier 27SiMn est un acier alli\u00e9 de structure \u00e0 haute r\u00e9sistance, largement utilis\u00e9 pour les corps de v\u00e9rins hydrauliques t\u00e9lescopiques. Sa composition chimique associe un \u00e9quilibre entre le silicium (1,10 \u2013 1,40%), le mangan\u00e8se (1,10 \u2013 1,40%) et le carbone (0,24 \u2013 0,32%). Le silicium augmente la limite d'\u00e9lasticit\u00e9 et la limite de r\u00e9sistance \u00e0 la traction, tandis que le mangan\u00e8se am\u00e9liore la trempabilit\u00e9 des parois \u00e9paisses des tubes.<\/p>\n

Apr\u00e8s trempe et revenu (Q&T), le 27SiMn pr\u00e9sente une limite d'\u00e9lasticit\u00e9 (\u03c3s<\/sub>) \u2265 800 MPa et r\u00e9sistance \u00e0 la traction ultime (\u03c3b<\/sub>) \u2265 980 MPa, offrant une excellente r\u00e9sistance \u00e0 la dilatation radiale induite par la pression.<\/p>\n

2. Syst\u00e8me en acier alli\u00e9 42CrMo (Applications extr\u00eamement robustes)<\/h3>\n

Pour les camions-bennes agricoles ultra-lourds circulant sur des terrains en pente, l'acier alli\u00e9 42CrMo est pr\u00e9conis\u00e9 pour tous les manchons d'\u00e9tage. L'ajout de chrome (0,90 \u2013 1,20%) et de molybd\u00e8ne (0,15 \u2013 0,25%) leur conf\u00e8re une trempabilit\u00e9, une r\u00e9sistance \u00e0 la fatigue et une r\u00e9silience aux chocs cryog\u00e9niques sup\u00e9rieures (\u2265 45 J \u00e0 -20 \u00b0C) exceptionnelles.<\/p>\n

L'acier 42CrMo tremp\u00e9 et revenu atteint une limite d'\u00e9lasticit\u00e9 (\u03c30.2<\/sub>) \u2265 850 MPa, permettant aux manchons de sc\u00e8ne de fl\u00e9chir \u00e9lastiquement sous de fortes charges lat\u00e9rales et de revenir \u00e0 une rectitude parfaite sans flexion permanente.<\/p>\n

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Qualit\u00e9 du mat\u00e9riau acier<\/th>\nLimite d'\u00e9lasticit\u00e9 (\u03c3s<\/sub>)<\/th>\nR\u00e9sistance \u00e0 la traction (\u03c3b<\/sub>)<\/th>\n\u00c9nergie d'impact Charpy (-20\u00b0C)<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Q235B (Acier au carbone standard)<\/td>\n\u2265 235 MPa<\/td>\n370 \u2013 500 MPa<\/td>\n\u2264 20 J \u00e0 +20 \u00b0C<\/td>\n<\/tr>\n
Q345D (Acier faiblement alli\u00e9)<\/td>\n\u2265 345 MPa<\/td>\n470 \u2013 630 MPa<\/td>\n\u2265 34 J \u00e0 -20 \u00b0C<\/td>\n<\/tr>\n
Acier alli\u00e9 27SiMn (Q&T)<\/td>\n\u2265 800 MPa<\/td>\n\u2265 980 MPa<\/td>\n\u2265 39 J \u00e0 -20 \u00b0C<\/td>\n<\/tr>\n
Acier alli\u00e9 42CrMo (Q&T)<\/td>\n\u2265 850 MPa<\/td>\n\u2265 1000 MPa<\/td>\n\u2265 45 J \u00e0 -20 \u00b0C<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

Protection de surface multicouche en nickel-chrome<\/h3>\n

La surface ext\u00e9rieure de chaque manchon d'\u00e9tage en acier 27SiMn ou 42CrMo est rectifi\u00e9e avec pr\u00e9cision et rev\u00eatue par \u00e9lectrolyse d'une couche de 30 \u00e0 40 \u00b5m de chrome dur microfissur\u00e9 ou d'un rev\u00eatement duplex nickel-chrome. La sous-couche de nickel bloque l'humidit\u00e9 et les acides organiques (provenant du lisier et des engrais liquides), tandis que la couche ext\u00e9rieure de chrome dur offre une duret\u00e9 de surface de 58 \u00e0 62 HRC, r\u00e9sistant aux rayures abrasives dues au sable et \u00e0 la boue.<\/p>\n<\/section>\n

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\nConfiguration recommand\u00e9e\u00a0: manchons \u00e0 parois \u00e9paisses, joints d\u2019\u00e9tanch\u00e9it\u00e9 contre les chocs et guidage \u00e9tendu<\/h2>\n
\"V\u00e9rin<\/div>\n

L'\u00e9limination des fuites de joints d'huile et des fissures des cylindres d'\u00e9tage sur les v\u00e9hicules de bennes agricoles n\u00e9cessite un \u00ab ensemble de configuration multi-\u00e9tages robuste \u00bb con\u00e7u \u00e0 cet effet, comprenant trois am\u00e9liorations structurelles : \u00ab rapports de manchons \u00e0 paroi \u00e9paisse \u00bb, \u00ab matrices d'\u00e9tanch\u00e9it\u00e9 de coussin r\u00e9sistantes aux chocs \u00bb et \u00ab chevauchement de guide am\u00e9lior\u00e9 \u00bb.<\/p>\n

1. G\u00e9om\u00e9trie du manchon \u00e0 paroi \u00e9paisse<\/h3>\n

Pour \u00e9viter la dilatation \u00e9lastique du canon sous des pics de pression sup\u00e9rieurs \u00e0 35 MPa, l'\u00e9paisseur de la paroi du manchon d'\u00e9tage tmur<\/sub> est calcul\u00e9 \u00e0 l'aide des \u00e9quations de Lam\u00e9 pour les parois \u00e9paisses, en conservant un rapport de paroi (K = D)dehors<\/sub> \/ D\u00e0 l'int\u00e9rieur<\/sub> \u2265 1,30). L'augmentation de l'\u00e9paisseur de la paroi r\u00e9duit la contrainte circonf\u00e9rentielle maximale (\u03c3cerceau<\/sub>) et restreint l'expansion radiale (\u0394rbaril<\/sub>) \u00e0 moins de 0,02 mm, maintenant ainsi des jeux de d\u00e9gagement de presse-\u00e9toupe \u00e9troits sous des pics de pression.<\/p>\n

2. Architecture d'\u00e9tanch\u00e9it\u00e9 du coussin r\u00e9sistant aux chocs<\/h3>\n

Chaque presse-\u00e9toupe utilise un ensemble de joints multicomposants con\u00e7u pour absorber les chocs de pression dynamiques\u00a0:<\/p>\n